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    立體送風(fēng)氣流組織對(duì)地下污水廠除臭效果有何影響

    中國(guó)污水處理工程網(wǎng) 時(shí)間:2019-2-3 8:33:44

    污水處理技術(shù) | 匯聚全球環(huán)保力量,降低企業(yè)治污成本

      地下式污水處理廠具有節(jié)省土地資源、噪音污染小等優(yōu)勢(shì),在我國(guó)得到了迅速的發(fā)展。但也存在運(yùn)行維護(hù)困難、安全隱患大等問題。地下全密封設(shè)計(jì),環(huán)境相對(duì)封閉,污水處理過程容易造成惡臭氣體聚集且無(wú)法排除的狀況。脫水機(jī)房是地下污水廠惡臭氣體逸散源頭,惡臭污染非常嚴(yán)重。惡臭氣體主要成分為H2S、NH3,臭閾值低、毒性大,若不妥善治理,將會(huì)嚴(yán)重影響工作人員的身體健康。

      氣流組織在改善地下空間環(huán)境空氣品質(zhì)方面非常重要,設(shè)置合適的氣流組織是排污除臭的重要手段。對(duì)有污染源且空間相對(duì)封閉環(huán)境中氣流組織的研究,國(guó)內(nèi)外已有很多成果。齊欣等在對(duì)地鐵內(nèi)氣流組織研究中確定了污染物濃度與氣流走向的關(guān)系;鄧元媛等研究了晶硅生產(chǎn)還原廠房?jī)?nèi)氣流組織對(duì)污染控制作用,指出置換通風(fēng)的效果最優(yōu);LI等研究了置換通風(fēng)與混合通風(fēng)對(duì)房間表面污染的影響,結(jié)果表明2種氣流組織效果相同;CHEONG等通過實(shí)驗(yàn)和數(shù)值仿真的方法研究了3種氣流組織的污染排除能力,結(jié)果表明頂送側(cè)回氣流組織排污效率最高。近幾年,我國(guó)對(duì)地下污水廠環(huán)境治理較為重視,對(duì)控制惡臭污染的研究力度不斷加強(qiáng)。劉洪波等運(yùn)用CFD軟件首次對(duì)污泥脫水機(jī)房惡臭污染進(jìn)行仿真分析,指出氣流組織對(duì)H2S分布影響很大,為污泥脫水機(jī)房氣流組織的研究提供了基礎(chǔ)。氣流組織的選擇因需求和環(huán)境的差異有所不同,針對(duì)地下污水廠惡臭污染控制的氣流組織研究較少。因此,如何科學(xué)地設(shè)置地下污水廠的氣流組織,對(duì)逸散惡臭進(jìn)行有效的控制,已成為目前地下污水處理廠發(fā)展急需解決的問題。

      本研究首先以污水廠實(shí)地測(cè)量數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)進(jìn)行模型構(gòu)建,并對(duì)該模型進(jìn)行CFD數(shù)值仿真和驗(yàn)證。然后再設(shè)置不同送、排風(fēng)形式,以NH3濃度變化來研究不同氣流組織下脫水機(jī)房的除臭效果。在研究過程中提出一種新型送風(fēng)形式——立體送風(fēng),并探究該種氣流組織對(duì)除臭效率及惡臭濃度的影響。

      1 模型的建立與驗(yàn)證

      1.1 模型建立

      1.1.1 幾何結(jié)構(gòu)

      圖1(a)為廣州某地下污水處理廠脫水機(jī)房改造前示意圖,長(zhǎng)×寬×高為19.5 m×20.5 m×4.8 m。機(jī)房側(cè)墻設(shè)有排風(fēng)口3個(gè),長(zhǎng)×寬為0.5 m×0.4 m,距地面高度2.3 m,位于墻面的中部,改造前脫水機(jī)房只設(shè)有排風(fēng),無(wú)送風(fēng)系統(tǒng)。門的高×寬為2.5 m×2.15 m?拷棚L(fēng)口處有3個(gè)料斗倉(cāng),是機(jī)房的主要惡臭源。為了承載脫水機(jī),料斗倉(cāng)與脫水機(jī)房中間有一夾層,使料斗倉(cāng)與脫水機(jī)隔離,如圖1(b)所示。

      圖1 廣州某地下污水廠脫水機(jī)房改造前示意圖

      1.1.2 計(jì)算模型

      1.1.2

      模型計(jì)算域比較簡(jiǎn)單,采用計(jì)算精度較高的六面體網(wǎng)格。將網(wǎng)格劃分為82×104、162×104、270×104、500×104、1 140×104和1 943×104個(gè),脫水機(jī)房門處的風(fēng)速和溫度如圖2所示。結(jié)果可以看出,當(dāng)網(wǎng)格數(shù)量達(dá)到500×104個(gè)時(shí)計(jì)算結(jié)果基本趨于穩(wěn)定,故模型網(wǎng)格數(shù)量采用500×104個(gè)。Fluent中RNG模型在室內(nèi)氣流的模擬中能夠取得較好的結(jié)果。脫水機(jī)房?jī)?nèi)氣體流動(dòng)屬于室內(nèi)流動(dòng),本研究采用RNG模型預(yù)測(cè)氣流組織。同時(shí)涉及到惡臭氣體的擴(kuò)散,采用Species Transport模型。

      圖2 不同網(wǎng)格數(shù)量下門處風(fēng)速和排風(fēng)口溫度

      1.2 邊界條件

      1.2

      根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)的數(shù)據(jù)和機(jī)房運(yùn)行特點(diǎn),設(shè)置邊界條件如下:1) 排風(fēng)口定風(fēng)量排風(fēng),根據(jù)風(fēng)量和排風(fēng)口面積可得風(fēng)速,設(shè)置為速度出;2) 門口常開,自動(dòng)補(bǔ)風(fēng),設(shè)置為壓力進(jìn);3) 料斗口是惡臭和熱量的主要來源,設(shè)置為源相,根據(jù)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)得熱源源強(qiáng)2 871 W,NH3源強(qiáng)為1.28 mg·s-1;4) 忽略壁面的熱量傳遞,設(shè)置壁面為絕熱壁面。

      1.3 模型驗(yàn)證

      1.3

      實(shí)測(cè)排風(fēng)量為10 808 m3·h-1,室外溫度32 ℃條件下脫水機(jī)房?jī)?nèi)NH3濃度。脫水機(jī)房?jī)?nèi)惡臭濃度采樣點(diǎn)水平方向的布置如圖3所示。采樣點(diǎn)高度(Z)分別為0.6、1.5、2.3和3.9 m,每層高度設(shè)置5個(gè)點(diǎn),惡臭氣體測(cè)量點(diǎn)共20個(gè)。惡臭氣體NH3的測(cè)量采用泵吸式NH3氣體檢測(cè)儀。

    圖3
                            脫水機(jī)房測(cè)點(diǎn)水平方向上的分布

      圖3 脫水機(jī)房測(cè)點(diǎn)水平方向上的分布

      為了驗(yàn)證數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性,將實(shí)測(cè)NH3濃度與模擬數(shù)據(jù)作對(duì)比,如圖4所示。從圖4看出,料斗口附近測(cè)點(diǎn)1、2的實(shí)測(cè)值比模擬值偏高,門口處測(cè)點(diǎn)4、5實(shí)測(cè)值比模擬值偏低,這主要與數(shù)值模擬時(shí)幾何模型的簡(jiǎn)化有關(guān)。總體來看,實(shí)測(cè)與CFD仿真結(jié)果接近,平均相對(duì)誤差為19.1%。測(cè)量?jī)x器及模型簡(jiǎn)化帶來誤差無(wú)法避免,對(duì)比結(jié)果表明,用RNGκ-ε模型和Species Transport模型能夠合理預(yù)測(cè)脫水機(jī)房?jī)?nèi)流動(dòng)和惡臭污染的分布。

    圖4
                            實(shí)測(cè)值與模擬結(jié)果對(duì)比

      圖4 實(shí)測(cè)值與模擬結(jié)果對(duì)比

      2 數(shù)值仿真

      2.1 氣流組織工況設(shè)置

      為了進(jìn)一步降低惡臭濃度,改善脫水機(jī)房工作環(huán)境,探究不同氣流組織下脫水機(jī)房除臭效果,對(duì)原有脫水機(jī)房通風(fēng)形式進(jìn)行改造。排風(fēng)有3種形式:側(cè)上排、側(cè)中排(原排風(fēng)位置)和側(cè)下排,送風(fēng)形式也設(shè)置成2種:側(cè)送和立體送風(fēng)。其中側(cè)送風(fēng)分為側(cè)上送風(fēng)和側(cè)下送風(fēng),如圖5(a)所示。立體送風(fēng)形式是研究過程中提出一種新型的送風(fēng)形式,如圖5(b)所示。

      圖5 脫水機(jī)房改造后送排風(fēng)形式

      2.2 評(píng)價(jià)指標(biāo)

      近年來,國(guó)內(nèi)外研究采用排污效率對(duì)氣流組織進(jìn)行評(píng)價(jià),本研究采用排污效率ε ε 作為評(píng)價(jià)氣流組織的指標(biāo)。

     

      式中:φ R φR 為排風(fēng)口惡臭的體積分?jǐn)?shù),10-7;φ P φP 為機(jī)房?jī)?nèi)惡臭平均體積分?jǐn)?shù),10-7;φ S φS 為進(jìn)風(fēng)口惡臭體積分?jǐn)?shù),10-7。由于機(jī)房門口滲透氣流惡臭體積分?jǐn)?shù)非常小,可以忽略,即φ S φS =0。

      合適的氣流組織能降低脫水機(jī)房?jī)?nèi)惡臭氣體濃度,為工作人員提供一個(gè)良好的工作環(huán)境。 本研究分別用機(jī)房惡臭平均體積分?jǐn)?shù)φ P φP 和機(jī)房2 m下工作區(qū)域惡臭平均體積分?jǐn)?shù)φ P−2 φP-2 作為氣流組織評(píng)價(jià)指標(biāo)。

      3 仿真結(jié)果分析

      3.1 氣流組織對(duì)排污效率的影響

      3.1.1 排風(fēng)形式

      表1中組別2的排風(fēng)量均為10 808 m3·h-1,送風(fēng)風(fēng)量均為5 180 m3·h-1。7種不同氣流組織下的排污效率如表2所示。由表2可知,工況2、3、4和5是側(cè)面送風(fēng),其中側(cè)上送風(fēng)側(cè)中排風(fēng)時(shí)排污效率最大,為4.12。工況6、7和8是豎管立體送風(fēng),側(cè)中排風(fēng)時(shí)排污效率最大,為5.09。在所有的排風(fēng)形式中,中部排風(fēng)效果最好,上部排風(fēng)效果最差。在源相一致的穩(wěn)態(tài)問題中,不同氣流組織下排風(fēng)口處NH3濃度是相同的,中部排風(fēng)能夠?qū)⒘隙房谝萆⒊鰜淼膼撼糇疃叹嚯x的排出,使得平均體積分?jǐn)?shù)φ P φP 較低,而上部排風(fēng)路徑最長(zhǎng),增大了惡臭在機(jī)房逸散的時(shí)間,平均體積分?jǐn)?shù)φ P φP 較高,造成排污效率低于中部排風(fēng)排污效率,這一結(jié)果與其他研究[7]結(jié)論一致。具體聯(lián)系污水寶或參見http://www.yiban123.com更多相關(guān)技術(shù)文檔。

     

      表1 各個(gè)工況邊界參數(shù)

      表2 不同氣流組織下排污效率仿真結(jié)果

      3.1.2 送風(fēng)形式

      7種工況下送風(fēng)口截面上氣流狀體如圖6所示。可以看出,相同送風(fēng)量條件下,側(cè)送風(fēng)(工況2~5)風(fēng)口風(fēng)速最大2.6 m·s-1,5 m距離后速度迅速衰減到0.2 m·s-1。從氣流流線看出,測(cè)送風(fēng)新風(fēng)進(jìn)入機(jī)房?jī)?nèi)直接有排風(fēng)口排出,這樣造成大部分氣流短路,不利于惡臭排除,造成排污效率下降。相反,工況6、7立體送風(fēng)風(fēng)口分布在立體管,氣流擾動(dòng)較大,室內(nèi)平均風(fēng)速在0.4 m·s-1,新風(fēng)進(jìn)入機(jī)房后較少部分短路,使得機(jī)房?jī)?nèi)平均惡臭濃度較低,有效地提高了排污效率。雖然工況8采用立體送風(fēng)形式,但排風(fēng)口位置位于上部,料斗口逸散的惡臭排出路徑長(zhǎng),再加之?dāng)_動(dòng)的氣流更不利于其排出,故造成該工況上排污效率較差。

     

     圖6 工況2~8送風(fēng)口截面上風(fēng)速和流線圖

      3.2 氣流組織對(duì)惡臭濃度的影響

      圖7是7種工況惡臭濃度模擬結(jié)果。圖7 (a)是呼吸高度(Z=1.5 m)NH3體積分?jǐn)?shù)分布云圖,從圖7 (a)中可以看出,在工況6條件下,NH3平均體積分?jǐn)?shù)最低,為1.16×10-7,與工況1實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)相比降低了43.7%。立體送風(fēng)將新鮮空氣直接送到機(jī)房?jī)?nèi),對(duì)周圍環(huán)境進(jìn)行稀釋,因此,立體送風(fēng)工況機(jī)房NH3平均體積分?jǐn)?shù)要低于側(cè)送風(fēng),更有利于改善機(jī)房?jī)?nèi)空氣品質(zhì)。

      圖7 各氣流組織下機(jī)房?jī)?nèi)惡臭濃度模擬結(jié)果

      工作區(qū)域的惡臭濃度對(duì)工作人員的安全更為重要,圖7 (b)是7種氣流組織對(duì)機(jī)房2 m下工作區(qū)域惡臭濃度的影響?梢钥闯,工況2側(cè)下送風(fēng)側(cè)上排風(fēng)時(shí)工作區(qū)域NH3平均體積分?jǐn)?shù)最大,為3.2×10-7。工況6立體送風(fēng)中排條件下工作區(qū)域NH3平均體積分?jǐn)?shù)為5.6×10-8,與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)1.51×10-7相比下降62.9%。

      圖8是脫水機(jī)房在不同氣流組織下Z=1.5 m高度各測(cè)點(diǎn)的NH3體積分?jǐn)?shù)。側(cè)下中排組合下料斗倉(cāng)區(qū)域(測(cè)點(diǎn)1、2)惡臭濃度最低。立體送風(fēng)中排形式下,機(jī)房工作人員呼吸高度(測(cè)點(diǎn)3、4、5)惡臭濃度都低于其他氣流組織。

    圖8
                            不同氣流組織下Z=1.5 m高度各測(cè)點(diǎn)NH3濃度

      圖8 不同氣流組織下Z=1.5 m高度各測(cè)點(diǎn)NH3濃度

      結(jié)果表明,從工作人員的健康考慮采用立體送風(fēng)中部排風(fēng),機(jī)房呼吸高度的平均惡臭濃度最低,工作區(qū)域惡臭濃度最低,排污效率最高,能夠提供更好工作環(huán)境。

      3.3 送排風(fēng)量對(duì)排污效率和惡臭濃度的影響

      表1中組3和組4是在工況6的基礎(chǔ)上分別降低和增大送、排風(fēng)量,研究送、排風(fēng)量與排污效率及機(jī)房?jī)?nèi)惡臭濃度的關(guān)系。表3是工況6、9~12條件下的排污效率。工況6、9、10對(duì)比,送風(fēng)量由5 180 m3·h-1降低到3 888 m3·h-1,排污效率下降了0.09,送風(fēng)量增大到6 480 m3·h-1,排污效率升高了0.11。工況6、11、12對(duì)比,排風(fēng)量降低到8 106 m3·h-1,排污效率降低了1.33,排風(fēng)量增大到13 510 m3·h-1,排污效率升高了變化了0.45。結(jié)果表明,豎管立體送風(fēng)側(cè)中排風(fēng)氣流組織下,送風(fēng)量的改變對(duì)脫水機(jī)房排污效率影響不明顯,排風(fēng)量的改變對(duì)排污效率影響比較大。

      表3 工況6、9~12下排污效率模擬結(jié)果

     

      改變送、排風(fēng)量后脫水機(jī)房NH3濃度如圖9所示。圖9 (a)中工況6、9、10對(duì)比說明了送風(fēng)量對(duì)惡臭濃度影響不大,對(duì)于排風(fēng)量來說,對(duì)惡臭濃度影響明顯。圖9 (b)是不同送排風(fēng)量下呼吸高度各測(cè)點(diǎn)NH3體積分?jǐn)?shù)的變化。送風(fēng)量增大,料斗口附近和工作區(qū)域惡臭濃度有所降低,排風(fēng)量增大,惡臭濃度降低明顯。

      圖9 工況6、9~12下脫水機(jī)房?jī)?nèi)惡臭濃度

      上述結(jié)果表明,送、排風(fēng)對(duì)機(jī)房惡臭濃度的控制效果不同,排風(fēng)量對(duì)降低機(jī)房惡臭濃度效果明顯。因此,可以適當(dāng)降低送風(fēng)量,小幅度地提高排風(fēng)量,機(jī)房惡臭仍能得到改善,同時(shí)可以降低通風(fēng)能耗。

      4 結(jié)論

      4

      1) 7種氣流組織方式中,立體送風(fēng)側(cè)中排風(fēng)方式排污效率最高。該方式與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)相比,機(jī)房NH3平均體積分?jǐn)?shù)和工作區(qū)域NH3體積分?jǐn)?shù)降低了43.7%、62.9%。因此,立體送風(fēng)側(cè)中排風(fēng)氣流為最佳的氣流組織。

      2) 立體送風(fēng)形式下,排風(fēng)量對(duì)排污效率、惡臭濃度的影響較大,在惡臭濃度的控制上效果明顯?梢酝ㄟ^適當(dāng)調(diào)整送、排風(fēng)量,在改善惡臭環(huán)境的同時(shí)達(dá)到節(jié)能的目的。

      3) 送風(fēng)的均勻性也會(huì)對(duì)NH3濃度分布和排污效率有影響,本研究未對(duì)這方面做深入探究。后期研究中將會(huì)對(duì)立體送風(fēng)管上送風(fēng)孔的大小和送風(fēng)孔間距對(duì)通風(fēng)除臭效果做進(jìn)一步的探索。(來源:環(huán)境工程學(xué)報(bào) 作者:楊鵬)

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